可加工陶瓷噴嘴的微鉆孔分析（一）

    本文提出了一種稱為主軸峰值頻率 (SPF) 的新方法，用于確定穩(wěn)定的微鉆孔參數(shù)。 新穎之處在于該方法不需要力模型、工件的材料行為、模態(tài)剛度和鉆孔工具的阻尼。MACOR是有康寧公司生產(chǎn)的可加工陶瓷， 唯一需要的參數(shù)是鉆具的固有頻率，它是通過(guò)模態(tài)動(dòng)態(tài)有限元分析 (FEA) 獲得的。 獲得 Macor陶瓷的 Johnson-Cook 材料模型的材料常數(shù)，并將其實(shí)施到正交切割的有限元模型中，以研究切割機(jī)制。 結(jié)果表明，Macor 的切割機(jī)制是通過(guò)微裂紋的萌生和擴(kuò)展來(lái)實(shí)現(xiàn)的。 最后，已開(kāi)發(fā)的研究方法已用于制造掃描液滴系統(tǒng)的 Macor 噴嘴，其中成功鉆出直徑為 100 μm 和縱橫比為 10 的孔，將分辨率提高了 5 倍。 

     Micro-drillingSPF方法MacorDrilling parameters的材料建模微鉆的動(dòng)力學(xué)掃描液滴系統(tǒng)（SDSs）掃描液滴單元（SDC）

一、簡(jiǎn)介
     鉆孔工藝廣泛用于在宏觀和微觀尺度上在不同結(jié)構(gòu)和材料上鉆孔。鉆孔工具可以被視為旋轉(zhuǎn)的、柔性的和預(yù)扭曲的梁，在其自由端帶有切割唇，材料被剪切掉以產(chǎn)生孔。微觀和宏觀尺度鉆孔工藝的典型要求是在嚴(yán)格公差范圍內(nèi)鉆孔，避免形成毛刺或碎屑，取決于材料是韌性還是脆性，實(shí)現(xiàn)高表面質(zhì)量和表面完整性，減少刀具磨損，避免刀具振動(dòng)和刀具破損。宏觀鉆孔和微型鉆孔之間的區(qū)別之一是鉆孔工具的尺寸，如 Egashira 等人報(bào)道的那樣，可以使用直徑為 10 μm 的商用微型鉆頭 (2011)。此外，他們使用放電加工制造了直徑為 3 μm 的微型鉆頭。工具直徑的減小會(huì)導(dǎo)致工具剛度的降低，也會(huì)影響模態(tài)質(zhì)量、阻尼和固有頻率等模態(tài)動(dòng)態(tài)參數(shù)。與宏觀鉆頭相比，微型鉆頭可以振動(dòng)更小的切削深度和更低的進(jìn)給率。因此，必須通過(guò)選擇最佳鉆孔參數(shù)來(lái)避免刀具振動(dòng)。

     宏觀鉆孔和微觀鉆孔之間的另一個(gè)根本區(qū)別是切割過(guò)程的力學(xué)。微尺度切削過(guò)程是在非常小的未切削切屑厚度（每齒進(jìn)給率）下實(shí)現(xiàn)的，其大小接近切削刀具邊緣半徑。例如，硬質(zhì)合金刀具的刀刃半徑可以小于 1 μm，金剛石刀具的刀刃半徑可以小于 100 nm。此外，微觀尺度的機(jī)械切割經(jīng)歷了犁耕和剪切切割制度。當(dāng)未切削切屑厚度與刀具刃口半徑之比不足以形成切屑時(shí)，會(huì)觀察到刨削現(xiàn)象。刨削和剪切切削現(xiàn)象之間的邊界被稱為最小切屑厚度。犁耕是不可取的，因?yàn)樗鼤?huì)導(dǎo)致毛刺形成和較差的表面質(zhì)量。因此，必須避免犁地，并且必須優(yōu)化切割參數(shù)。此外
，Vollertsen 等人 (2009) 報(bào)告說(shuō)，由于材料強(qiáng)化，微切削的尺寸效應(yīng)會(huì)增加切削力和比能，其中切削是通過(guò)材料的晶粒實(shí)現(xiàn)的。

     許多研究人員付出了很多努力來(lái)了解微鉆孔過(guò)程的不同方面。其中一個(gè)方面是跳動(dòng)，它會(huì)影響鉆孔的公差和導(dǎo)致刀具破損的切削力。渡邊等人。 (2008) 使用直徑為 100 μm 的鉆頭以 5000s-1 的轉(zhuǎn)速通過(guò)實(shí)驗(yàn)檢驗(yàn)了鉆頭徑向跳動(dòng)與孔質(zhì)量之間的相關(guān)性。已經(jīng)得出結(jié)論，徑向跳動(dòng)對(duì)鉆頭磨損和孔質(zhì)量不敏感，因?yàn)樵阢@頭和被研究工件之間的接觸區(qū)域發(fā)生向心作用。

      微鉆孔的其他方面包括切屑形態(tài)、材料排空、不良毛刺形成和應(yīng)用潤(rùn)滑。鄭等人(2012) 使用直徑為 100 μm 的微型鉆頭以高達(dá) 300,000 rpm 的主軸速度對(duì)印刷電路板進(jìn)行鉆孔。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，切屑和孔壁表面的形態(tài)取決于材料特性。切屑通常是由鋁制入口板和銅箔形成的錐形和螺旋切屑，以及由玻璃纖維和軟化樹(shù)脂形成的不連續(xù)切屑。此外，切屑形態(tài)和孔質(zhì)量受到進(jìn)給率、主軸轉(zhuǎn)速和刀具磨損的影響。南等人 (2011) 使用空氣潤(rùn)滑、純最小量潤(rùn)滑 (MQL) 和納米流體 MQL 進(jìn)行了一系列微鉆孔實(shí)驗(yàn)。對(duì)于納米流體 MQL，直徑為 30 nm 的納米金剛石顆粒已與石蠟和植物油的基礎(chǔ)流體一起使用。對(duì)于微鉆孔工藝，直徑為 200 μm 的無(wú)涂層硬質(zhì)合金麻花鉆已用于在鋁 6061 工件上鉆孔。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，納米流體MQL顯著增加了鉆孔數(shù)量，降低了鉆孔扭矩和推力。 已經(jīng)開(kāi)發(fā)了許多方法，包括分析、數(shù)值、實(shí)驗(yàn)和監(jiān)測(cè)技術(shù)，以避免微鉆制動(dòng)。

     Kudla (2006) 研究了高速鋼和碳化鎢微型鉆頭在彎曲、扭轉(zhuǎn)和復(fù)雜載荷情況下微型鉆頭的強(qiáng)度。金等人。(2009) 使用啄鉆法并監(jiān)測(cè)推力信號(hào)。通過(guò)對(duì)推力進(jìn)行時(shí)域和頻域分析，引入啄鉆監(jiān)測(cè)參數(shù)，避免刀具破損，延長(zhǎng)刀具壽命。楊等人。 (2008) 開(kāi)發(fā)了一個(gè)使用模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)規(guī)則的微鉆在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)已通過(guò)從主軸電機(jī)三相電流中實(shí)時(shí)獲取的采樣數(shù)據(jù)進(jìn)行訓(xùn)練。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)于正確定義的閾值，可以防止微鉆破損。 Zdebski (2012) 通過(guò)參考斷裂應(yīng)力預(yù)測(cè)最大應(yīng)力和刀具失效，模擬了微型切削刀具的斷裂。這種方法已經(jīng)確定了可以應(yīng)用于不同微型工具設(shè)計(jì)的最大力。（未完待續(xù)）